Page 8 -

0.700 У вези с тим критеријум употребљивости је задо-
вољен и постоји – регуларно стање понашања конст-
0.600 рукције. Међутим, резултати испитивања поменуте
конструкције у магистарском раду из 2003. године, су
0.500
k са прекинутом вешаљком бр. 8 на узводној страни.
0.400 Том приликом, констатовало се нерегуларно
стање конструкције. Услед отказа вешаљке и због на-
0.300 рушене пројектоване геометрије ужади – ланчанице
неопходно је израдити другачији рачунски модел.
0.200
14 13 12 11 10 9 8 _С_ 7 6 5 4 3 2 1 Овде се дакле ради о не симетричној конструк-
Mерна места цији која је оптерећена не симетричним оптереће-
њем. Овим се истиче важност и доследност у пош-
1975 2003 2004
товању методологије испитивања конструкција тј.
Слика 5.13 – 2, 4, 6 фаза, НС, мерење визуелни преглед елемената веза и спојева – нано-
шења пробног оптерећења – регистровање величина
мерења – теоријска анализа.
0.500
Како се запажа са гледишта искључиво теориј-
ских резултата ова анализа иде у правцу доношења
0.400
обрнутог закључка за критеријум употребљивост
конструкција моста за испитивање из 2003. године !?
k 0.300
Закључује се, да је са прерасподелом оптереће-
ња слагање мерених и рачунских вредности далеко
0.200
боље, и то за несиметричне фазе оптерећења – што
је и био основни циљ истраживања.
0.100
14 13 12 11 10 9 8 _С_ 7 6 5 4 3 2 1 С друге стране, за симетричне фазе одмах се
Mерна места добијају прихватљиви резултати..
1975 2003 2004
5.5 Концепт еквивалентног моделирања
Слика 5.14 – 2, 4, 6 фаза, НС, рачун
Како је у претходном излагању речено, намеће се
У овом истраживању, запажена су извесна не један предлог којим се жели прецизније да
слагања у вредностима коефицијента прерасподеле моделирају специфична конструктивна решења. На
оптерећења, која се тумаче не савршеном изведе- тај начин се омогућава моделирање спрегнутих
ном стању спојева конструктивних елемената мос- конструкција геометријски идентичним 3Д моделом.
товских конструкција идући редом од споја до споја Заправо, спрегнуте конструкције или спрегнути
по конструкцији. носачи у конструкцијама су доста заступљени, а
Виша не уједначеност коефицијента прераспо- према технологији извођење могу бити изведене у
деле оптерећења се налази на делу на коме нема фабрици или на лицу места – градилишту.
постављеног оптерећења, док на месту и у ближем Због тих чињеница, за рачунарско моделирање то
локалитету деловања пробног оптерећења је мање је објективан проблем, који се са апликацијама САА
не уједначености. Ово је заједничка карактеристика превазилази служећи се различитим варијантама
функције коефицијента прерасподеле оптерећења решења.
добијеног на основу мерених угиба како за симе- Новији апликативни софтвери САА, превазилазе
тричне тако и за не симетричне положаје оптере- тај проблем мање или више успешно посебним –
ћења. специјалним коначним елементом. Међутим, понуђе-
Узимајући у обзир стварне околности и физичку но решење је са техничког гледишта поуздано и са
законитост функције промене коефицијента прерас- применом постојећег софтвера САА (Tower 4.3.8,
поделе оптерећења, његова вредност сматра се као модул “PanelPro”) и са његовим коначним елемен-
инжењерски задовољавајућа. Показана не уједначе- тима – методом аналогије.
ност коефицијента прерасподеле оптерећења код Према томе, уколико је попречни пресек третиран
прорачуна што се то и очекивало због прорачунског као композит (тј., састављен од челичног носача и
модела, навело је Аутора да коефицијент прерас- бетонске плоче, међусобно спрегнутих) геометријске
поделе оптерећења буде уведен на овакав начин у и механичке карактеристике су удвојене чиме се
анализу конструкције јер је та појава утврђена добија одређена крутост носача – конструкције.
мерењем. Шта се на основу њега постигло? Тако, ако се пође од деформације система, која
На пример, глобално понашање конструкције представља збир угиба и једног и другог материјала
моста са идентичним 3Д моделом према геометрији који заједно ангажују укупну геометрију пресека –
може се спроводити са високом техничком поуз- композита. У тим околностима бетонском делу носа-
даношћу. С друге стране, рачунарским моделирањем ча се поверавају силе притиска, док су челичном
и симулацијама конструкција моста, прорачунски 3Д поверене силе затезања. При таквом споју попреч-
геометријски идентичан модел је ипак показао резул- них пресека теоријски једино материјал средстава за
тате са одређеним одступањима. спрезање супроставља се смичућим напонима.
Тако је разлика теоријских и експерименталних Ангажовање бетонског дела је преко активне садејст-
вредности угиба је у границама 4 – 10%. вујуће ширине за коју се зна да је њена максимална

6