Page 10 -

За илустрацију као посебан пример приказује се Позиција СН3`:
испитивање на делу спрегнуте међуспратне конст-
рукције спроведено статичким и динамичким проб- 225
ним оптерећењем у дограђеном складишту фабрике 1
колача "Банини" А.Д. у Кикинди.
Испитивање је спроведено новембра 2004. MB 35 y tg T b dp
године, по програму састављеног од стране мр Илије T 2
М. МИЛИЧИЋ, и проф. др Љубомира М. ВЛАЈИЋ.
У оквиру овог истраживања издвојен је један c y cg
карактеристичан носач слика 5.17, позиција СН3`.
Овом теоријско експерименталном студијом употпу- y y td T c
њује се један део резултата самосталног рада INP400
Аутора. y cd
Укратко, међуспратна конструкција је систем 180x14 3
спрегнутих носача изведена од челичних носача I – x
пресека ојачаних подвезицама са доње стране Слика 5.17 – Геометријска попречног пресека носача СН3`
"фланше", и полумонтажне бетонске плоче типа
"ОМНИА". Челик: Ч 0361 2 2
Армирано бетонска плоча је дебљине d=4+13=17 E č= 21000 kN/cm A č = 143.20 cm
cm, израђена од бетона МБ 35. Статички систем но- y čg= 23.60 cm 4 y čd = 17.80 cm
сача је проста греда распона L=9.00m и L=8.50m, на I č = 38108.00 cm
делу који је обухваћен пробни испитивањем – W čg  I č  1614.75 cm 3
шрафирана површина на слици 5.16. y čg
Грађевински радови у дограђеном делу скла-
3
дишта фабрике окончани су 2000. године. W čd  I č  2140.90 cm
Спрегнути носачи своје реакције преносе преко y čd
веза са завртњима на вишеделне затворене заваре- Бетон: МБ 35
2
не челичне стубове. E b = 3300 kN/cm d p = 17.0 cm
2
Вишеделни затворени стубови са чашицама b eff = 225.00 cm A b b d   3825.00 cm
темеља самаца су формирали укљештени ослонац. eff p
Моделирање прорачунског модела спрегнутог y bd = 0.5 d p  8.50 cm
носача за потребе израде Програма испитивања b d  3
4
приказано је на сликама 5.24 и 5.25. I b  eff p  92118.75 cm
Значи, да је за дефинисање мерних места и 12
мерних пресека поред рачунског модела из архитек- Идеализовани модул еластичности:
тонско – грађевинског дела пројекта, неопходно било Е = Е č
предвидети још један могући 2Д прорачунски модел. n  E b 
Овим на први поглед једноставним прорачунским b E 0.157143
моделом требало је да се верификује статички E
третман носача из пројекта, али и да предвиди друго n  č č  1.0
могуће понашање међуспратне конструкције под E
дејством статичког пробног оптерећења. Редуковане површине попречног пресека:

2

A  A n  143.20 cm ,
č
č
č
 2

b
b
b
4455 A  A n  601.07 cm .
Редуковани моменти инерције попречног пресека:
552
 I  I n  38108.00 cm ;

4
č
č
č
1756 602  I  I n  14475.80 cm .
4

1750 b b b
602 Растојање тежишта челичног и бетонског дела
S1 N4 S1 N2 пресека:
602 P7 SN3' P6 SN1 P7 602 3908
S1 SN3' SN1 c  y čg  y bd  32.10 cm.
1852 500 P7 S1 P6 S1 500 Површина спрегнутог попречног пресека:
SN3' SN1' P7

*
2

500 P6 N2 500 A  A  A  744.27 cm .
250 N6 S1 N5 N6 č b
S2 S2 550 Положај тежишта идеалног попречног пресека:
900 850 35 450 1000 880 900 880 345 A  b
c
6240 y    25.92 cm,
č A 
Слика 5.16 – Основа спрегнуте међуспратне конструкције у y   A  č  – 6.18 cm,
c
дограђеном складишту фабрике колача "Банини" А.Д. b A 
Кикинда
y tg  y bg  y  14.68 cm,
b

y td  y čd  y  43.72 cm.
č

8